蔺伟康
,
王晓军
,
夏天东
金属功能材料
doi:10.13228/j.boyuan.issn 1005-8192.2015023
通过拉伸变形和再结晶退火改变Cr20Ni35合金的晶粒尺寸,研究晶粒尺寸对Cr20Ni35合金电阻率的影响.结果表明,Cr20Ni35合金经过拉伸变形后,随着伸长率的增加其电阻率出现递减的趋势,此时晶粒尺寸呈现递增的趋势;随后经过退火后,其电阻率值又重新升高,分析观察其金相组织,晶粒尺寸越小,电阻率越大.
关键词:
Cr20Ni35合金
,
拉伸变形
,
再结晶退火
,
晶粒尺寸
,
电阻率
夏天东
,
杨健
,
王晓军
,
赵文军
,
张本朋
材料导报
通过拉伸变形和再结晶退火改变Cr20Ni80的晶粒尺寸,研究了晶粒尺寸对Cr20Ni80电阻率的影响,并分析了原因.结果表明,材料变形越大,晶粒尺寸越小,其电阻率值就相对较高,且晶粒较大时,晶粒尺寸的变化对电阻率影响较显著.
关键词:
Cr20Ni80
,
拉伸变形
,
再结晶退火
,
晶粒尺寸
,
电阻率
唐泽辉
,
王鹏飞
,
董青海
,
陈雨林
,
王林
玻璃钢/复合材料
通用有限元分析软件ANSYS分析了材料拉伸弹性模量和槽体壁厚对复合材料槽型壳体拉伸变形的影响.结果表明,提高拉伸弹性模量和增加槽体壁厚有助于减小槽体变形.但是,材料的拉伸弹性模量、槽体的厚度与槽体变形三者之间并不呈线性递减关系.通过理论计算,确定出最合适的槽体厚度和拉伸弹性模量值,这样既能有效控制槽体的变形,还能起到节约成本和优化工艺的作用.
关键词:
复合材料槽型壳体
,
拉伸变形
,
拉伸弹性模量
,
ANSYS
李鑫
,
鲁世强
,
王克鲁
,
丁林海
稀有金属材料与工程
通过高温拉伸试验研究TC11钛合金在应变速率0.001 s~(-1)、变形温度810～1050℃的超塑性变形行为,并用金相显微镜和透射电镜对变形试样的微观组织进行观察和分析.结果表明,在β单相区,TC11钛合金不能呈现超塑性;而在α+β两相区的810～980℃温度范围内,TC11钛合金呈现出超塑性,且最佳温度在900℃附近,其最大延伸率为595%,此时的超塑性变形过程中有晶内变形、界面滑动、动态再结晶或扩散蠕变的参与,且界面滑动出现在α/β相界面.α相和β相的相对含量对超塑性有较大的影响,初生α相含量在70%附近时对应着TC11钛合金的最佳超塑性.
关键词:
TC11钛合金
,
拉伸变形
,
超塑性
,
变形温度
,
微观组织
,
变形机制
周双双
,
刘希琴
,
刘子利
,
侯志国
,
田青超
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2017.06.020
采用拉伸性能、显微硬度测试及OM、SEM、TEM等实验方法研究了正火工艺对冷轧态低合金低温钢板组织演变和拉伸性能的影响.结果表明,热处理温度为700℃时,冷轧试样仅处于回复阶段,铁素体基体内为严重的位错缠结组态和位错网格结构;正火温度升高至750℃和800℃时,冷轧组织再结晶及相变过程同时发生,以M/A小岛为特征的粒状组织出现;860℃完全正火组织为等轴铁素体和弥散珠光体,位错呈稀疏的位错墙组态.23％压下率冷轧试样经860℃正火后铁素体晶粒尺寸由10％压下率冷轧试样的12.0 μm细化到10.2 μm.正火温度为860℃时,冷轧试样达到最佳的强塑性配合,10％和23％压下率试样的强塑积分别为20 007MPa％、17 850MPa％.与700℃正火试样相比,860℃正火试样拉伸断口附近及颈缩区组织中微孔数量显著降低,拉伸变形能力改善.
关键词:
低合金低温钢
,
冷轧
,
正火工艺
,
组织演变
,
拉伸变形
张晓泳
,
张斌
,
李超
,
周科朝
稀有金属材料与工程
利用分子动力学模拟研究Ti-Al纳米杆的单向拉伸变形过程,比较分析不同拉伸速率、拉伸温度以及Al含量对Ti-Al应力-应变关系及其塑性变形行为的影响.模拟结果显示,在纳米尺度下,Ti-Al具有较高的屈服强度,且在断裂前显示出比宏观材料更好的塑性;在塑性变形中,启动(0001)面滑移系以及{10(1)2}＜10(1)1＞和{10(1)1 }＜10(1)2＞孪晶是主要的变形机制;降低变形速率、提高变形温度有助于降低Ti-Al纳米杆的屈服强度,使塑性变形更容易进行,而增加Al含量则会降低Ti-Al的塑性变形能力,使Ti-Al更早发生颈缩断裂.
关键词:
分子动力学
,
Ti-Al合金
,
拉伸变形
